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永磁減速同步電機直驅礦井提升機簡介

新品發布——大型永磁電機同步直驅礦井提升機

　　2021年10月23日，洛陽九億重工集團有限公司新產品鑒定會議初步擬定在近期召開。目前新產品實景樣機已經在廠區安裝完成，目前正在調試中。按照國家節能減排，低碳環保的精神，我公司研發出大功率永磁直驅礦井提升機，節能15%（普通電機功率因數0.83，永磁電機功率因數0.98），一般大型提升機每臺裝機功率在1000千瓦--5000千瓦。節能效果十分顯著。本項目已申請發明。

西門子6RA70直流調速裝置的調試步驟

一. 送電前檢查裝置和電機 輔助電源系統送電檢查 接地線和輔助電源零線檢查 電機絕緣檢查和編碼器安裝檢查電機電樞繞組和勵磁繞組對地絕緣和電阻檢查 檢查裝置風機和柜頂風機電源和轉向 檢查電機風機電源和轉向 裝置電源和控制電源檢查編碼器電源和信號線檢查 二. 基本參數設定(計算機或PMU單元完成) 1.系統設定值復位及偏差調整 用PMU執行功能P051= 21，調用缺省的工廠設置參數構成基本參數文件用P052=0顯示那些與初始工廠設置不同的參數。合上裝置控制電源和操作控制電源執行P051=21，偏差調整(P051=22)同時進行，參數P825.02被設置。 2.整流裝置參數設定 P067=1-5 選擇負載過負荷周期，見手冊，當本參數大于1時，整流器額定直流電流R072.01將變為所選周期內的基本負載值，P075參數必須設定 為 1或2。一般情況下，裝置的計算的晶閘管溫升包容上述過載周期 P075=0 不允許裝置過載，裝置***大輸出電流被***在額定直流電流 R072.01 =1 電樞電流***大值被***在P077*1.8*整流器額定直流電流R072.01，當計算的晶閘管溫升超過允許值時，報警A039激活，電樞電流給定自動自動減小到整流器額定電流R072.01。 =2 整流器電樞電流***大值被***在 P077*1.8*整流器額定直流電流 R072.01當計算的晶閘管溫升超過允許值時故障F039被激活。本參數根據電機額定參數值和使用工況從保護裝置過載的角度出發進行設置，本參數與P067共同作用，對裝置的過負荷周期進行設定。 P078.01= 630V主回路進線交流電壓作為判斷電壓故障的基準值 P078.02= 380V，勵磁進線電壓作為欠壓或過壓的判斷門檻電壓，相關參數見P351，P352，P361-P364. 3.電機參數設定 P100(F)= 額定電動機電樞電流(A) P101(F)=額定電動機電樞電壓(V) P102(F)= 額定電動機勵磁電流(A) P103(F)=***小電機勵磁電流(A)必須 小于P102的50%.在弱磁調速場合一般設定到防止失磁的數值. P110電樞回路電阻，P111電樞回路電感，P112勵磁回路電阻：在優化過程自動設定。 P114(F)=電動機熱時間系數，根據本參數和P100對電動機進行熱過載保護：當電機溫升達到報警曲線值時觸發A037報警；當溫升達到故障曲線值時觸發F037故障。缺省值10MIN。 P115(F)= 電樞反饋時***大速度時的EMF(%)，缺省值100。以整流器進線標準電壓(R078)為基準設置時應考慮進線電壓實際值等各種參數影響.P115= 值/R078(見功能圖)EMF額定值=P101-P100*P110。在 P083=3時，觀察編碼器波形正常的情況下，令P140=1，P143=電機基速，觀察R024（編碼器反饋）和R025（電樞電壓反饋）。校準 P115參數。 P118(F)=額定EMF(V)， P119(F)=額定速度(%)： P118、P119是在勵磁減弱優化過程中P051=27設置的，當P100P101P110參數發生變化后，弱點也隨著變化，不再是P118，實際額定速度=P119*實際額定EMF/P118 當P102變化時，勵磁減弱優化重做。 4.實際速度檢測參數設定 P083(F)=實際速度反饋選擇當 當 P083=2 (脈沖編碼器) 時，100%速度為P143參數值 當 P083=3 (電樞反饋) 時，100%速度為P115參數值所對應的速度 P140=0或1，脈沖編碼器類型選擇。電樞反饋P083=3時，令其為零；碼器反饋時P083=2，令其為“1”。 P141=1024 ，脈沖編碼器每轉脈沖數 P142=1，編碼器15V電源供電 P143(F)= 編碼器反饋時***高的運行速度(轉/分鐘) P148(F)=1，使能編碼器監視有效(F048故障有效) 5.勵磁功能參數設定 P081=0 恒磁運行方式 (弱磁優化前設置值) P081=1 弱磁運行方式(進行弱磁優化時設置，優化后設置為1) P082=2 勵磁運行模式，達到運行狀態07后，經過P258的延時，輸經濟勵磁電流P257. P257(F)= 0 (%P102) 停機勵磁 6.限幅值參數設定 P642.01-04= 100 % 主設定點速度限幅 P091=100% 斜坡給定閾值 P169=0 P170=0 帶電流限幅的閉環電流控制 P605.01-04=1 轉矩限幅 P171.01= 100% (P100為基值) ，P172.01=-100(P100為基值)電流限幅 7.斜坡函數發生器相關參數設定 P303.01(F)= 10 S P304.01(F)= 10S P305.01(F)= 0.5S P306.01(F) = 0.5S 上述參數對斜坡參數組1進行設定規定了由0速到***高速的時間10S過度圓弧時間0.5S. 8.輔助功能參數設定 零速信號： P373(F)=1% 轉速大于1%時狀態字bit10 為1 P374(F)=0.5% 回環寬度 P375(F)=0.1S 延遲時間 P675(B) =24 CUD2板43端子開關量連接量24，當輔傳動使用熔斷器或超速開關時，接點動作產生外部故障1和2。 P689.1=B20 端子41，風機信號作為外部報警2 P771=106 設置開關量輸出口1為裝置故障狀態輸出 P755=167，P754=OFFSET，設置模擬量輸出2作為速度表指示 P753=10V×電機***大速度/速度表滿偏值，規格化 P820.04=0 將傳動堵轉故障使能 P644.01=402 內控速度給定由固定量連接器P402發出。 三. 檢查主電機勵磁 令P082=2，合勵磁進線電源，改變P257=5%，30%，50%，100%，觀察勵磁表指示情況。 恢復P257=0。 四. 電機啟動 以上參數設置正確后，電機可以恒磁啟動，P81=0，接入勵磁電源和電機風機，在P51＝40情況下，傳動柜選擇開關輸入合閘和解封命令后，由P402輸入給定速度，電機轉動。 五. 檢查只讀參數 R010：開關量輸入，0-6位對應36-42端子狀態，12位對應ESTOP信號 R011：開關量輸出狀態，第0位代表46端子重故障，第7位代表109/110 端子和閘信號 R015：實際電樞進線電壓630V，應在允許值范圍內 R016：實際勵磁進線電壓，應在允許值范圍內 R017：實際進線頻率，應在允許值范圍內 R038：實際電樞直流電壓，裝置未解封狀態其值應接近為0。 R039：EMF給定值，等于P101-P100*P110 六. 檢查風機 檢查裝置風機 檢查電機風機 七. 檢查電樞可控硅及橋臂快熔 令P830=3，合勵磁進線電源，合ME開關，若可控硅及其觸發回路故障將報 F061裝置故障信號；若橋臂快熔熔斷，報F004故障，R047故障碼為3。 若無故障參數P830自動恢復為0. 八. 優化 電樞和勵磁電流環優化 將勵磁控制風機電源投入 裝置內控狀態下在PMU上選擇P051=25 整流裝置進入07.0或07.1狀態等待操作柜門上選擇關輸入合閘命令和解封命令，當裝置狀態01.0時執行優化運行開始優化過程要保證電機鎖死，優化運行結束時驅動裝置回到07.2狀態.整個過程大約40S。電流限幅將不起作用電流峰值與電機額定電流有關. 以下參數自動被設置： - P110 P111：電樞回路電阻，電感 - P112：勵磁回路電阻 - P155 P156：電樞電流調節器P，I增益 - P255 P256：勵磁電流調節器P，I增益 - P826:自然換相時間的校正電流環優化前設定P159=0.01P160=0(缺省值)，優化結束后，重新定義P159， P160為如下數值，保證SCR正反橋可靠換向。以后電流環優化前需將兩個參數恢復工廠缺省值。 P159=0.2 電樞自動翻轉的轉換閾值% P160=0.02 附加的無轉矩時間間隔S 速度環優化 將勵磁控制風機電源投入在電樞反饋方式下啟動電機，檢查觀察R024參數保證正向速度給定與實際軋制方向一致，RO24參數應和P402給定值一致。將P140=1，切換到編碼器反饋試車。編碼器脈沖信號正常的情況下，停車后修改P080=0，P083=2，P140=1，P143=電機基速，啟動電機，裝置內控狀態下在PMU上選擇 P051=26 整流裝置進入07.0或07.1狀態等待操作柜門上選擇關輸入合閘命令和解封命令，裝置狀態01.0時執行優化運行開始優化運行結束時驅動裝置回到 07.2狀態.整個過程大約6S。電機以45%的額定電樞電流加速達到20%的***大電機速度，速調優化得到P225，P226，P228。這種優化在帶上機械負載后必須重新做(因為***高轉速值有大的變化)! 記錄調試結果。 九. 勵磁電流調整 啟動電機，運行至20%，50%，80%的速度，觀察R038（電樞電壓），R037 （EMF實際值顯示） 根據理論計算值與實際值比較，調整P102參數，完成勵磁電流的標定。 記錄調試結果。 十. 勵磁特性優化 令P143=電機***高轉速，P081=1，P051=27進行弱磁優化運行。 啟動電機至高速，檢查P038，P019，P024是否穩定. 弱磁優化運行后，P169=0，P170=1選擇轉矩限幅和轉矩控制。記錄優化結果 十一. 電機和機械考核 十二. 帶機械速度環優化和調整 十三. 內外控參數的設置 P055=112，P057=112，將1#組參數拷貝到2#組，選擇內外控觀察R056， R058參數組選擇情況 P171.2= 150%，P172.2= -150% P644.2=3002 外控速度給定。 P648.01(B)= 9 P648.02(B)= 3001 內外控時控制字的選擇 P649.01(B)=9 P649.02(B)= 9 P676.1(B)=P676.2=17用開關量輸入端子39作為功能數據組FDS選擇 P677.1(B)=P677.2=0.（選擇3#組、4#組，該選擇功能禁止） P690.1(B)=P690.2=17用開關量輸入端子39作為功能數據組BDS選擇 P641.1(B)=P641.2=17用開關量輸入端子39作為選擇斜坡函數發生器旁路與否內控狀態選1#組，外控狀態選2#組.，或令 P641.01=0， P641.02=1 十四. 通訊參數的設定 通訊板CBP是小板附著在ADB板上，PC機需要數據文件SIEM8045.GSD P918=通訊站號地址設定，PLC對應同樣站地址 U711.1=0 U712= 2 定義通訊字類型為 4PKW 6PZD U722=0 禁止通訊故障F082 P927=7 CBP PMU G-SST1 OP1S控制接口的使能 U710.1=0 激活CBP配置 PLC到傳動的信號:（U733顯示） Word 1-4 作為PKW參數使用無意義 Word 5 控制字1 P648.02=3001 (K3001) Word 6 速度給定 P644.02=3002 (K3002) Word7- Word10=0不用傳動到PLC的信號:（U734中設定） Word 1-4 作為PKW參數使用無意義 U734.01=32狀態字1(K32) U734.02=9811 當前故障碼(K9811) U734.03=167傳動的速度反饋(K167) U734.04=117傳動的實際電流反饋(K117) U734.05=142傳動的實際轉矩反饋(K142) U734.06=20傳動的數字輸入(K20) 十五. 速度環手動優化 1.在裝置內控方式下設置以下參數 P634.01=190基本速度給定 P634.02=203 速度振蕩給定 2.設置振蕩環節和模擬輸出口 參數名 意義 設定值 說明 P480 正向振幅 5% -200/200 P481 正向振幅時間 2S 0-300S P482 反向振幅 0% -200/200 P483 反向振幅時間 2S 0-300S P750 1415端子輸出 K203(給定振幅) 模擬輸出3 P755 1617端子輸出 K167(實際速度) 模擬輸出4 3.將裝置合閘且運行使能3738高電平后從P402加入給定速度當速度穩定后加入P480振幅5%速度振蕩開始根據速度波形調節速度環PI增益 P225P226P228等相關參數直到獲得滿意的動態響應. 測試過程應保證速度環不飽和.在適當時候使能速度環PI參數自適應功能.停車時應先撤消振幅后再通過速度給定P402給定為0。 4.恢復上述設定值記錄調試結果. 十六. 抗擾動性手動優化 1.在裝置內控方式下設置以下參數 P502=203 電流振蕩給定 2.設置振蕩環節和模擬輸出口 參數名 意義 設定值說明 P480 正向振幅 10% -200/200 P481 正向振幅時間 3S 0-300S P482 反向振幅 0% -200/200 P483 反向振幅時間 3S 0-300S P750 1415端子輸出 K116(實際電流) 模擬輸出3 P755 1617端子輸出 K167(實際速度) 模擬輸出4 3.將裝置合閘且運行使能3738高電平后從P402加入給定速度當速度穩定后加入P480振幅5%電流擾動振蕩開始觀察速度擾動恢復波形和電機電流波形。調節速度環PI增益P225P226P228等相關參數直到獲得滿意的擾動響應. 測試過程應保證速度環不飽和.在適當時候使能速度環PI參數自適應功能. 停車時應先撤消振幅后再通過速度給定P402給定為0。 4.恢復上述設定值記錄調試結果.

有準備邏輯無環流可逆調速系統及其調試

 摘 要：銅綠山礦新 副井選用JKM一208×4型多繩摩擦輪提升機。該提升機采用有準備邏輯無環流可逆調速系統。 介紹了調速系統的組成、各單元的功能與參數，分析了現場調試中出現的問題及原因。 關鍵詞：提升機；調速 系統；有準備邏輯無環流；現場調試 中圖分類號：TD534 ．7 文獻標識碼：B 文章編號 ：1005—2763(2004)06～0069—04 ReadyLogic controlNon circulating currentReversible  Seep regulatingSystem oftheMilleW inder andItsAdjustment FENGHe—ping(TonglushanCopper—ironMine，DayeCity，Hubei435101，China) Abstract：A modelJKM 一208X4 multi—ropefriction—drum winderisusedintothenew auxiharyshaftinTonglushan mine， andready logic controlnon circulating currentreversible seep—regulatingsystem isadoptedintothewinder．Thispaper introducesthecomposition，functionsandparametesr ofcomop—nentunitsofthisseep—regulatingsystem，analyzestheprob— lemsarisinginitsin—situadjustmentandtheiroccasions． KeyWords：Winder，Seep—regulating．Readylogic—controlnon—circulating—current．In—situadjustment 銅綠山礦新副井提升機擔負著人員、材料、設備及大件的提升工作。采用單罐籠帶平衡錘提升方 式，提升高度 527m，***大提升速度 7．26rn／s，選用JKM一2．8×4型多繩摩擦提升機，主電機額定參數 為直流660V，506kW。根據提升機對電控系統的要求，新副井提升機電氣傳動采用集快速性、簡捷 性、可靠性于一體的電樞換向的有準備邏輯無環流可逆調速系統。在電樞換向的可逆系統中，勵磁電 流的大小和方向是恒定不變的，電動機的轉速和方向是靠改變電樞變流器的輸出電壓的大小和方向實 現的。其特點是轉矩反向快，主回路正、反向兩組電樞整流器反并聯連接，只需一臺整流變壓器和一套 觸發裝置，無需均衡電抗器，可靠性高，調試方便。 1 系統組成 所采用的有準備邏輯無環流可逆系統的控制單元組合如圖1所示。 1．1 主回路 直流電動機 直流快速開關 2臺 濾波電抗器 1臺 整流變壓器 1臺 勵磁變壓器 晶閘管功率單元 Z500—2A，506kW ，660V，825A， 520r／min，過載倍數2．5Ie， 勵磁電壓220V，8．1kW DS12—20／08，1600—4000A 815A，2．7mH，油浸式 800 kVA，6000V／670V， 帶 ±5％抽頭，A／Y一11， 油浸式 15 kVA，380 v／235 V， △／Y一11，干式 每橋臂 3只500A／2500V 晶閘管并聯 1．2控制回路 控制回路由 1，2，3程控柜、勵磁電源柜、輔助電源柜組成。 開車方式有 PC自動開車和手動開車兩種。設有晶閘管供電系統輕重事故聲光顯示及報警，輕事 故時可允許一次提升完畢，事故處理后 ，可繼續開車，重事故立即跳閘停車。 1．3 調節回路 調節回路可分為給定環節、速度調節環節、電流調節環節 3部分。給定環節包括主令控制器、給定 濾波器、給定積分器等。主令控制器給出的信號經給定濾波器濾波后送給給定積分器，經其線性變換 后輸出按速度圖要求給定的電壓，并作為速度給定信號送入速度調節器，將濾波后的給定信號送給運 轉控制器。速度調節環節包括速度調節器、復合控制器等。速度給定信號與測速機的速度反饋信號進 行比較，所得速度偏差信號經速度調節器進行 比例積分運算和放大，再綜合正、反向提升給定，送人復 合控制器，然后送到電流調節器。速度調節器的作用就是使實際速度盡可能快而又穩地跟上給定速 度，保證其誤差在允許范圍之內。電流調節環節包括電流調節器、電流變換器等。從復合控制器輸出 的電流信號與電流檢測送來的電流反饋信號進行比較，其偏差信號通過電流調節器運算和放大送給電 勢記憶單元，然后送人觸發輸入與保護單元，其輸出做為觸發信號的控制信號，使電流盡快跟隨給定，確 保系統的快速性。 1．4 勵磁 回路 380V電源經自動開關 QF2、整流變壓器 和全控橋整流后 ，供給電動機的勵磁繞組。本系統交 直流側的過電壓保護均采用了阻容和壓敏電阻，直流側有電壓、電流指示器。采用交流電流互感器和 電流變換器 LB一1檢測主回路電流，作為勵磁電流反饋信號輸人至勵磁電流調節器 LLT一1，與調節器 內部給定電位器給出的額定勵磁給定電流信號相互比較，經 FD比例積分調節，輸出勵磁電流控制信號 給觸發輸入單元 CSR一2，經 CSR一2變換 ，由觸發脈沖單元 CF一3來控制晶閘管的開放角，此時，電 動機在額定勵磁電流(恒磁)狀態下工作。   2 各單元功能簡介及參數設定 (1)給定濾波單元(GD)。本單元將主令控制器給出的原始速度給定信號濾波，輸出***大給定電 壓 -1-8V。其中， 8V對應反向提升***大速度 7．26m／s，一8V對應正向提升***大速度 7．26m／s。 (2)s形給定積分器(GJ一3)。本單元將階躍或快速給定的電壓信號變成按一定變化率隨時間而 增減到給定值的輸出電壓，向調速系統提供有一定加速度的給定信號。采用 s形給定積分器，對加速 度的導數進行***，一是可以減少在加速階段的有功沖擊和無功沖擊，***電樞電流的變化率，電機溫 升也會隨之下降，同時也可改善電網的供電質量；二是減少鋼絲繩的擺動，延長鋼絲繩及其他設備的使 用壽命，使提升機運行更加平穩。本單元輸入輸出比例為 1：1，***大輸出電壓為 ±8V。   (3)速度調節器(ST一2)。本單元在速度調節閉環中對速度的偏差信號進行比例積分運算，并提 供一定的實際速度微分信號，以抑制超調。ST一2— 2為 1：l比例環節，本單元***大輸出電壓為 ±5 V，1V對應電機電樞電流200A，5V對應電樞電流1000A，電機堵轉電流***在 1．2Ied=984A，即± 5V為速度調節器輸出限幅值。 (4)電流調節器(LT一5)。本單元在電流調節閉環中對電流偏差信號進行 比例積分運算，其輸出 接電勢記憶調節器，對觸發輸人單元進行控制，以完成電樞電流的調節。本單元有鎖零環節，在停車、事 故狀態和切換過程中正、反兩組變流器均封鎖時，調節器輸出置零。 (5)電勢記憶調節器(DJ一1)。本單元將變流裝置輸出電壓通過電子開關按一定極性與電流調節 器輸出的動態電流和變流器內阻電流壓降補償信號予以綜合，得到觸發輸入與保護單元所需的控制信 號。在電動機為恒磁工作的系統中，調節器 16號端輸入測速機電壓。在有準備切換無環流可逆系統待 工作組開放前，電流調節器鎖零，變流裝置無電流，16號端輸人的是 電動勢信號，通過電子開關 的配 合，本單元向觸發輸入與保護單元輸入待工作組開放所需觸發角的相應信號。 (6)觸發輸入與保護單元(CSR一2)。本單元用于電流調節器與觸發脈沖器之間作電位配合用， 在動態過程中***輸出電壓變化率，并具有過流保護等功能。 (7)交流電流變換單元(LB一1)。本單元與交流電流互感器配合，將交流進線 電流變換成與其成 正比的直流電壓，作為電流反饋信號和輸入換向邏輯單元的零電流檢測信號。 (8)觸發脈沖單元(CF一4)。本單元用于觸發裝置輸入及保護單元與晶閘管脈沖板 MB一2之間， 將來自CSR一2的輸人電壓轉換成相位移動的脈沖輸出，推動脈沖板觸發晶閘管。本單元輸出一相雙 脈沖移相信號，帶有兩個具有封鎖控制的脈沖功放級。本單元由同步、恒流、鋸齒波形成、脈沖形成、脈 沖整形、雙脈沖形成、脈沖功放和脈沖封鎖等環節組成。 (9)運轉控制器(YK一2)。本單元用于調速系統判別速度給定與反饋的有無以及其它運轉、事故 狀況，從而輸出有關單元所需的工作或封鎖信號及控制、故障信號，保證調節系統的正常工作和可靠停 車。該單元速度給定門坎電壓為 ±0．25V，輸出大于 8V為“1”狀態，封鎖 ST一2、LT一5、CSR一2推 B，安全回路斷電；輸出小于 8V為“一1”狀態，調節系統處于工作狀態。 (1O)換向邏輯單元(HL一2)。本單元在邏輯無環流可逆調速系統中根據電流給定信號的極性和 零電流檢測的結果，以一定的時間邏輯關系，輸出正、反組變流器無環流工作和安全切換所需的觸發 脈沖工作信號和封鎖信號。本單元中集成放大器組成一極性鑒別器，輸人 I接速度調節器輸出，其極性 變化是正、反組變流器切換的必要條件。兩個與非門為零電流鑒別器，其輸入 Ⅱ、Ⅲ端必須有一端接 GB一2電壓型零電流檢測單元輸出，另一端接 LB一1交流電流變換單元輸出，只有兩電流信號均為零 時，輸入 I極性變化才能使輸出與非門之一翻轉，開始換向，所以電流為零是換向的必要條件。 (11)光電零電流變換單元(GB一2)。本單元用以檢測三相整流橋各橋臂上的晶閘管端電壓是否 全部不為零和取得零電流信號。本單元與交流變換器(LB一1)同時使用可提高零電流檢測的可靠性。 (12)速度變換器(SB一3)。本單元將直流測速發電機電壓分壓后向速度調節器提供轉速反饋信 號，同時還提供轉速指示儀表所需的信號、超速保護信號以及在弱磁變速情況下向速度調節器輸出自動 限幅所需的速度信號。 3 現場調試中出現的問題及解決方法 (1)逆變顛覆。’在制動過程中，電動機工作在發電機狀態 ，變流器逆變。此時，如果晶閘管換向失 敗，就會發生短路故障。造成換相失敗的原因有：晶閘管失去阻斷能力；脈沖變壓器絕緣損壞；晶閘管誤 導通；晶閘管不導通 ；***小超前角 ；整定得過小；供電電源電壓過低瞬時停電，缺相或三相嚴重不平 衡；觸發電源不正常。 (2)整流特性有突跳。當直流側電感大時，容易發生這種現象，為此可在直流側并聯電阻、電容回路。 (3)接地電流。當晶閘管導通時，會通過電纜和電動機的對地分布電容而流過高頻接地電流，此 電流可使接地保護繼電器誤動作。消除方法是在繼電器線圈兩端加高頻濾波器。 (4)系統振蕩。系統振蕩主要發生在轉速閉環調整時，主要原因有：測速機與直流電動機安裝偏 心，測速機質量不佳，如電刷接觸不良等；系統動態參數未調好，如中頻段過窄或內外環參數未配合好 ； 調節對象參數變化，可適當改變速度調節器參數；電流斷續，電樞回路電流嚴重斷續，容易使系統在空載 時發生振蕩，應適當加大回路濾波電抗器，改善斷續狀態，改變速度調節器參數，降低系統指標，適 當提 高無環流邏輯單元的零電流動作值也有一定效果。(5)系統性能變壞。系統調好后，運行一段時 間逐漸變得不正常。如送電之初，系統正常，工作 1～ 2h后，出現頻繁跳閘或帶負荷轉速大大降低等。 此時，應停機檢查。這些現象可能是某些半導體器件因漏電過大、發熱嚴重或擊穿損壞而不能正常工 作所致。為此可在主回路停電后，按靜態邏輯圖檢查各單元動作是否正常，找出故障單元，并更換。 (6)虛焊點或接插體接觸不良導致突發故障。此類故障往往由于機械振動、粉塵、人為等因素造 成，且停車查找較困難，其解決方法是提高產品質量，改善現場作業環境。 4 結 語 銅綠山礦新副井提升機采用的帶電勢記憶環節的有準備式快速邏輯無環流控制系統，具有響應快， 調速范圍寬，靜差率小的特點，且保護完善，抗干擾能力強，可靠性較高。全套裝置采用積木式結構，基 本上實現了產品標準化、系列化、通用化，插件及單元電路板均采用鍍金工藝 ，抗腐蝕性強。自1995年 初調試完畢交付使用至今，傳動系統未出現大的故障，基本上滿足了礦山提升工作的需要。

變壓器日常保養

　　變壓器的不正常運行將會導致嚴重的事故安全，如果做好日常維護工作，將會保證變壓器的安全和順利運行。那么變壓器的安全和順利運行主要依靠定期和仔細的監測以及維護工作，今天我們就主要來分享關于變壓器日常保養的小竅門。一、 加強日常巡視、維護和定期測試 我所按照臺區管理人員分工范圍，除了定期開展變壓器巡視工作外，還要求管理人員加強日常巡視，定人定責。重點檢查內容包括：1.觀察外觀。主要檢查變壓器外部是否存在滲油、是否存在零部件冒煙或放電現象。由于變壓器外殼焊接不嚴密或膠墊不實都可能導致變壓器漏油，若油面過低，將失去絕緣保護，導致導電部分之間或導電部分與外殼之間放電，嚴重時會燒毀變壓器。所以應及時消除故障和補充油，確保油位保持在油標1/4-3/4處。對于零部件松動、接觸不良甚至存在放電現象，應及時斷開變壓器跌落保險，消除隱患。2.吸濕器的檢查。當變壓器由于負荷或環境溫度的變化而是變壓器油的體積發生脹縮，迫使儲油柜內的氣體通過吸濕器產生呼吸，以清除空氣中的雜物和潮氣，保持變壓器內變壓器油的絕緣強度。3.套管的定期檢查。套管由導電管和套型絕緣件組成的一種組件絕緣件。對于變壓器來講，是用它將其內部的繞組引出線與電力系統或用電設備進行電氣的連接。 1)必須檢查套管的油位是否正常 2)檢查套管外表是否清潔，有無裂紋、破損及放點等現象。 3)檢查套管接線端子與母線連接是否松動。 4)檢查油紙電容式套管的油位是否正常。 5)檢查油紙電容式套管將軍帽是否松動。4.聽聲音。正常運行的變壓器會發出均勻而且細微的嗡嗡的聲音，當變壓器發生不同性質的故障，聲音會發生變化。這時應根據現場情采取措施，查找故障原因。　5.對配變油污和高低壓套管上的塵埃的檢查，及時清掃和擦除油污與塵埃，以防氣候潮濕或陰雨時污閃放電，造成套管相間短路，高壓熔斷器熔斷，配變不能正常運行。我所要求巡視人員至少每2月清掃一次。6.觀察油色，定期檢測油溫，特別是負荷變化大、溫差大、氣候惡劣的天氣下增加巡視次數，對油浸式的配電變壓器運行中的頂層油溫不得高于95℃，為防止繞組和油的劣化過速，頂層油的溫升不宜經常超過45℃。7.搖測配變的絕緣電阻，檢查各引線是否牢固，特別要注意的是低壓出線連接處接觸是否良好、溫度是否異常。8.加強用電負荷的測量，在用電高峰期，加強對每臺配變的負荷測量，必要時增加測量次數，對三相電流不平衡的配電變壓器及時進行調整，防止中性線電流過大燒斷引線，造成用戶設備損壞，配變受損。聯接組別為Yyn0的配變，三相負荷應盡量平衡，不得僅用一相或兩相供電，中性線電流不應超過低壓側額定電流的25%,力求使配變不超載、不偏載運行。9.定期檢查更換一二次熔絲，嚴禁用鋁絲代替保險絲。眾所周知，一次熔絲對系統起到保護作用，二次熔絲對變壓器起到保護作用，熔絲選擇一定與變壓器容量相適應。二、防止外力破壞1.合理選擇配變的安裝地點，安裝地點盡量靠近負荷中心，將供電半徑控制在0.5km范圍內。同時又要盡量避免將其安裝在易被雷擊或者低洼積水地帶。由于地處縣城，路口邊存在不少變壓器，為了減少汽車撞擊桿塔事故，沿馬路邊的桿塔上全部粘貼防撞條標識。2.盡量避免在配電變壓器上安裝低壓計量箱，因長時間運行，計量箱玻璃損壞或配變低壓樁頭損壞不能及時進行更換，致使因雨水等原因燒壞電能表引起配變受損。我所95%以上公用配變全部安裝JP柜，對變壓器安全運行起到很好保護作用。3.不允許私自調節分接開關，以防分接開關調節不到位發生相間短路致使燒壞配電變壓器。4.在配變高低壓端加裝絕緣罩，防止自然災害和外物破壞，在道路狹窄的小區和動物出入頻繁的森林區加裝高低壓絕緣罩，防止配電變壓器接線樁上掉東西使低壓短路而燒毀配變。5.定期巡視線路，砍伐線路通道，防止樹枝碰在導線上引起低壓短路燒壞配電變壓器的事故。三、使用時需注意的事項1、防止變壓器過載運行：如果長期過載運行，會引起線圈發熱，使絕緣逐漸老化，匣間短路、相間短路或對地短路及油的分解;2、防止變壓器鐵芯絕緣老化損壞：鐵芯絕緣老化或夾緊螺栓套管損壞，會使鐵芯產生很大的渦流，鐵芯長期發熱造成絕緣老化;3、防止檢修不慎破壞絕緣：變壓器檢修吊芯時，應注意保護線圈或絕緣套管，如果發現有擦破損傷，及時處理。4、變壓器低壓***大不平衡電流不得超過額定值的25%;變壓器電源電壓變化允許范圍為額定電壓的正負5%.5、保證導線接觸良好：線圈內部接頭接觸不良，線圈之間的連接點、引至高、低壓側套管的接點、以及分接開關上各支點接觸不良，會產生局部過熱，破壞絕緣，發生短路或斷路。此時所產生的高溫電弧會使絕緣油分解，產生大量氣體，變壓器內壓力加。當壓力超過瓦斯斷電器保護定值而不跳閘時，會發生爆炸。6、保持良好的接地：對于采用保護接零的低壓系統，(考試。大)變壓器低壓側中性點要直接接地當三相負載不平衡時，零線上會出現電流。當這一電流過大而接觸電阻又較大時，接地點就會出現高溫，引燃周圍的可燃物質。7、防止超溫：變壓器運行時應監視溫度的變化。如果變壓器線圈導線是***絕緣，其絕緣體以紙和棉紗為主，溫度的高低對絕緣和使用壽命的影響很大，溫度每升高8℃，絕緣壽命要減少50%左右。變壓器在正常溫度(90  ℃)下運行，壽命約20年;若溫度升至105℃，則壽命為7年5溫度升至120℃，壽命僅為兩年。所以變壓器運行時，一定要保持良好的通風和冷卻，必要時可采取強制通風，以達到降低變壓器溫升的目的。

SIEMENS傳動系統故障代碼

對于出現的故障，可通過以下參數來了解故障的信息：         r947  故障號         r949  故障值         r951  故障文本表         P952  故障數目         r782  故障時間 ” 1、 F002 Pre-charging  預充電故障 對整流單元來說，其可能原因為：主進線開關斷開或沒有閉合；整流單元。例： 復卷機整流單元四個熔斷器斷路，導致傳動點出現F008（直流母線電壓過低），在更換熔斷器后，啟動整流器時出現F002，原因為進線開關3WN6復位按鈕（紅色）彈出，復位后正常。 對逆變器來說，其可能原因為：整流/回饋單元沒有投運；直流電源電壓沒有提供。例曾有一逆變器的予充電插件脫落，造成啟動時出現F002；抄紙傳動DRV#51在正常運行中，熔斷器突然熔斷，造成F002。 2、 F006  DC linkovervoltage  直流母線電壓過高 檢查直流母線電壓是否正常；檢查是否有缺相存在；可適當增大P464減速時間。 在傳動系統中，F006多是由于設備制動時的能量來不及釋放引起的，如減速斜坡時間太短。對單機變頻器來說，可適當增加的值；對系統來說，需要從OP270或程序里增大減速斜坡時間。 例：風機變頻器曾出現過F006，將P464.1的值由100改為130后，運行正常。 3、 F008  DC linkundervoltage  直流母線電壓過低 檢查直流母線電壓是否正常。 進線開關跳閘或整流器不工作都會引起F008。 4、 F011 Overcurrent  過流 關于F011，是指該裝置由于過電流而關機，超過關機閥值，用位編碼器的形式顯示出過電流的相（r949）：         相U ------ 位0=1 ------ 故障值=1         相V ------ 位1=1 ------ 故障值=2         相W ------ 位2=1 ------ 故障值=4 如果幾個相同時產生過電流，則相關相的故障值總額為各故障值相加之和。出現F011，應首先查看負載情況，若負載確實很高，即為機械過載；若負載不算太高，而存在毛刺現象，檢查電機，可能回路有短路或接地現象；若負載沒有明顯變化，檢查編碼器。 例：DRV#39在正常運行中出現F011，負載達到75%；復位后啟動時又出現F015（堵轉），負載達到96%。但從當時情況來看，無論負載75%還是96%，理論上都不會引起F011和F015，所以應從傳動系統本身來檢查，首先應考慮檢查電機回路，是否存在短路或接地現象。結果為電機一相接地。 設定卷邊切刀逆變器的額定電流為6.1A，但電機在加減速時的電流可達6.7A，在運行中，電機電流為4.4A左右，比較穩定。但前段時間曾因機械原因，導致電流過高，出現F011。 5、 F012  I toolow  電流太低 其含義為：在電機啟動勵磁期間，電流未達到空載電流的12.5%。檢查電流檢測部分，如CT；檢查功率部分，如電源板。 例：在開機時壓光機傳動點出現o008，維護人員帶電更換CUVC板（帶電操作是非法的，可能會導致其他元件損壞），但o008一直未消除。在更換電源板后，面板顯示o009，但啟動后又出現F012，可能電流檢測單元工作不正常，更換控制單元背板后，運行正常。 6、 F015  Motorstall  電機堵轉 可能機械負載太高；編碼器檢測的脈沖數和實際不匹配。 例：編碼器松動或脫落以及電機接地都會造成F015故障。在紙機傳動調試中，DRV#9曾出現過在正常運行中編碼器脫落，造成F015；紙機DRV#39電機有一相接地，造成F015；涂布DRV#007因電機進水而造成相間短路、接地，在啟動時出現F015。 與F015有關的幾個參數：堵轉時間P905；設定值和實際值的偏差值P792。 同時，涂布機邊切刀經常因為塞紙，是電機負載過高而造成F015。 在主從傳動系統中，如紙機的網部、壓榨部以及涂布機的干毯張緊組等，若網子松，主傳動會出現F015，從傳動可能速度高于設定。 7、 F020  Motortemperature  電機溫度故障 原因可能為電機溫度超出P381的設定值或測溫單元不能正常工作，如測溫單元開路，測溫元件阻值太大。 例：涂布傳動DRV#94因塞紙，使電機在高負載情況下長時間運行而造成電機溫度過高，產生F020；涂布傳動DRV#9因測溫線被老鼠咬斷而造成F020；涂布傳動DRV#94因測溫回路開路（開關式）而造成F020。 出現F020故障影響設備運行，需按以下方法進行臨時處理：修改參數P380=0  P381=0 P383>100（按電機大小選型進行確定，以保留該項保護功能）。有時間可按如下步驟檢查：檢查KTY84的實際電阻值；檢查測溫回路是否短路或開路；若KTY84電阻存在問題，換另一組備用的KTY84。 8、 F021  Motor I2t 超過電機I2t監控參數設置極限值 該值是根據電機的運行情況進行計算的，以實現對電機熱保護，這是電機自身的一種保護方式。可用P383=99取消。 9、 F023  Invertertemperature逆變器溫度故障 檢查逆變器冷卻風機是否運行正常；檢查環境溫度是否正常；檢查逆變器散熱部分的空氣進口與出口是否堵塞；-X30端的溫度傳感器是否損壞。 例：1#復卷機退紙站傳動逆變器在運行中冷卻風機保險壞，而出現報警。 10、F025 /F026 /F027 UCE Ph.Lx 在Lx相存在UCE關機 首先檢查是否有短路或接地故障；檢查CUVC板；檢查SAFEOFF板；檢查IGBT；檢查觸發板；檢查電流互感器CT。 例：涂布傳動DRV#14在正常運行中出現F026，復位后開啟，正常運行一段時間后又出現F026，反復幾次后，不能正常啟動。分析原因： （1）L2短路或接地； （2）CUVC板故障或未正確插入； （3）SAFE OFF開關（X9/5，6）是否開路。 更換CUVC板、背板、SAFE OFF板，故障依然。令P115=6（逆變器自檢，并保持原有參數不變），出現F107（MLD=0，在實驗脈沖測量時出現故障），查故障值r949=6（電流實際值I3為零），原因可能為： （1）SAFE OFF； （2）觸發板； （3）IGBT； （4）CT。更換觸發板、IGBT，自檢時仍然出現F107，***后更換CT，運行正常。 紙機DRV#13在正常運行中出現F026（即L2相對地短路），復位后啟動，仍然出現F026。更換CUVC板，故障依然，并且自檢測通不過（P115=6，啟動逆變器，出現F107）；更換SAFE OFF板后，令（逆變器自檢），正常，但啟動設備后大約2分鐘，仍然出現F026；更換CT后，啟動時發出在逆變器背部火花，檢查發現IGBT壞（已經裂開）。 11、 F037 A  nalogInput 模擬輸入錯誤 在工作模式4~20mA進行模擬輸入時電纜斷路，有關模擬輸入的編號可在r949中查看。 檢查：（1）模擬輸入1-X102：15，16；（2）模擬輸入2-X102：17，18；（3）P632 CUAnaln配置；（4）P634 CU Analn濾波；（5）P631 CU Analn偏置。 例：涂布變頻通風2.1循環風在正常運行中出現F037，檢查現場電阻正常，例：涂布變頻通風2.1循環風在正常運行中出現F037，檢查現場電阻正常，但溫度變送器無輸出，可能變送器壞，在CUVC上將跳線取消，P632.2由4改為0，啟動后運行正常。

高壓變頻器功率單元的替換步驟

　　單元柜內的功率單元模塊的電氣及機械性能完全一致，經確認由于某一單元故障而導致變頻器不能正常工作，可以在允許設備退出的時間用備用單元替換。 功率單元的替換依照以下步驟進行：1)停機，使變頻器退出運行狀態； 2)切斷高壓電源，推出高壓柜小車(有旁路柜時.可以由旁路柜的隔離開關將變頻器隔離)，將本地或遠程高壓分斷開關鎖定，并將高壓柜接地開關接地； 3)打開單元柜柜門，等待所有單元的指示燈熄滅； 4)拔掉故障單元的TX、RX兩根光纖頭； 5)卸下故障單元的R、S、T輸入電源接線和L1、L2輸出連接銅排； 6)拆下故障單元與軌道的固定螺釘； 7)將故障單元沿軌道拔出，注意輕拿輕放； 8)將新單元上的光纖座塞子安放到更換下來的單元上； 9)按與上述拆卸相反的順序將備用單元裝上并接線； 10)系統重新上電投入運行。  

電抗器在變頻器上的作用

 電抗器在變頻器上的作用關鍵詞： DSP、整流、逆變、PWM、矢量控制、變頻器、伺服、PLC一、輸入電抗器的作用 用來***電網電壓突變和操作過電壓引起的電流沖擊，平滑電源電壓中包含的尖峰脈沖，或平滑橋式整流電路換相時產生的電壓缺陷,  有效地保護變頻器和改善功率因數，它既能阻止來自電網的干擾，又能減少整流單元產生的諧波電流對電網的污染二、輸出電抗器的作用 輸出電抗器主要作用是補償長線(50-200m)分布電容的影響，并能抑制輸出諧波電流，提高輸出高頻阻抗,有效抑制dv/dt.減低高頻漏電流,起到保護變頻器,減小設備噪聲的作用。電容器在補償功率的時候，往往會受到諧波電壓和諧波電流的沖擊，造成電容器損壞和功率因數降低，為此，需要在補償的時候進行諧波治理。三、直流電抗器的作用 直流電抗器接在變頻系統的直流整流環節與逆變環節之間，主要用途是將疊加在直流電流上的交流分量限定在某一規定值,保持整流電流連續，減小電流脈沖值,使逆變環節運行更穩定及改善變頻器的功率因數。

電機額定功率、額定電壓、額定電流的關系

1、電機額定功率和實際功率的區別是指在此數據下電機為***佳工作狀態。  額定電壓是固定的，允許偏差10%。  電機的實際功率和實際電流是隨著所拖動負載的大小而不同；  拖動的負載大，則實際功率和實際電流大；  拖動的負載小，則實際功率和實際電流小。  實際功率和實際電流大于額定功率和額定電流，電機會過熱燒毀；  實際功率和實際電流小于額定功率和額定電流，則造成材料浪費。  它們的關系是：  額定功率=額定電流IN*額定電壓UN*根3*功率因數  實際功率=實際電流IN*實際電壓UN*根3*功率因數 2、比如一臺37KW的繞線電機額定電流如何計算？ 電流=額定功率/√3*電壓*功率因數 1、P = √3×U×I×COSφ； 2、I = P/√3×U×COSφ； 3、I = 37000/√3×380×0.82；   3、電機功率計算口訣 三相二百二電機，千瓦三點五安培。  三相三百八電機，一個千瓦兩安培。  三相六百六電機，千瓦一點二安培。  三相三千伏電機，四個千瓦一安培。  三相六千伏電機，八個千瓦一安培。 注：以上都是針對三相不同電壓級別，大概口算的口訣，具體參考電機銘牌比如：三相22OV電機，功率：11kw，額定電流：11*3.5=38.5A三相380V電機，功率：11kw，額定電流：11*2=22A三相660V電機，功率：110kw，額定電流：110*1.2=132A4、電機的電流怎么算？ 當電機為單相電機時由P=UIcosθ得：I=P/Ucosθ,其中P為電機的額定功率，U為額定電壓，cosθ為功率因數；⑵當電機為三相電機時由P=√3×UIcosθ得：I=P/(√3×Ucosθ),其中P為電機的額定功率，U為額定電壓，cosθ為功率因數。   功率因數 在交流電路中，電壓與電流之間的相位差(Φ)的余弦叫做功率因數，用符號cosΦ表示，在數值上，功率因數是有功功率和視在功率的比值，即cosΦ=P/S 功率因數的大小與電路的負荷性質有關， 如白熾燈泡、電阻爐等電阻負荷的功率因數為1，一般具有電感或電容性負載的電路功率因數都小于1。功率因數是電力系統的一個重要的技術數據。功率因數是衡量電氣設備效率高低的一個系數。功率因數低，說明電路用于交變磁場轉換的無功功率大， 從而降低了設備的利用率，增加了線路供電損失。所以，供電部門對用電單位的功率因數有一定的標準要求。 (1) ***基本分析：拿設備作舉例。例如：設備功率為100個單位，也就是說，有100個單位的功率輸送到設備中。然而，因大部分電器系統存在固有的無功損耗，只能使用70個單位的功率。很不幸，雖然僅僅使用70個單位，卻要付100個單位的費用。在這個例子中，功率因數是0.7 (如果大部分設備的功率因數小于0.9時，將被罰款)，這種無功損耗主要存在于電機設備中(如鼓風機、抽水機、壓縮機等)，又叫感性負載。功率因數是馬達效能的計量標準。 (2) 基本分析：每種電機系統均消耗兩大功率，分別是真正的有用功(叫千瓦)及電抗性的無用功。功率因數是有用功與總功率間的比率。功率因數越高，有用功與總功率間的比率便越高，系統運行則更有效率。 (3) ***分析：在感性負載電路中，電流波形峰值在電壓波形峰值之后發生。兩種波形峰值的分隔可用功率因數表示。功率因數越低，兩個波形峰值則分隔越大。保爾金能使兩個峰值重新接近在一起，從而提高系統運行效率。   對于功率因數改善 電網中的電力負荷如電動機、變壓器、日光燈及電弧爐等，大多屬于電感性負荷，這些電感性的設備在運行過程中不僅需要向電力系統吸收有功功率，還同時吸收無功功率。因此在電網中安裝并聯電容器無功補償設備后，將可以提供補償感性負荷所消耗的無功功率，減少了電網電源側向感性負荷提供及由線路輸送的無功功率。由于減少了無功功率在電網中的流動(公眾號:泵管家)，因此可以降低輸配電線路中變壓器及母線因輸送無功功率造成的電能損耗，這就是無功補償的效益。 無功補償的主要目的就是提升補償系統的功率因數。因為供電局發出來的電是以KVA或者MVA來計算的，但是收費卻是以KW，也就是實際所做的有用功來收費，兩者之間有一個無效功率的差值，一般而言就是以KVAR為單位的無功功率。大部分的無效功都是電感性，也就是一般所謂的電動機、變壓器、日光燈……，幾乎所有的無效功都是電感性，電容性的非常少見。也就是因為這個電感性的存在，造成了系統里的一個KVAR值，三者之間是一個三角函數的關系：  KVA的平方=KW的平方 KVAR的平方 簡單來講，在上面的公式中，如果今天的KVAR的值為零的話，KVA就會與KW相等，那么供電局發出來的1KVA的電就等于用戶1KW的消耗，此時成本效益***高，所以功率因數是供電局非常在意的一個系數。用戶如果沒有達到理想的功率因數，相對地就是在消耗供電局的資源，所以這也是為什么功率因數是一個法規的***。目前就國內而言功率因數規定是必須介于電感性的0.9～1之間，低于0.9，或高于1.0都需要接受處罰。這就是為什么我們必須要把功率因數控制在一個非常精密的范圍，過多過少都不行。 供電局為了提高他們的成本效益要求用戶提高功率因數，那提高功率因數對我們用戶端有什么好處呢？   ① 通過改善功率因數，減少了線路中總電流和供電系統中的電氣元件，如變壓器、電器設備、導線等的容量，因此不但減少了投資費用，而且降低了本身電能的損耗。  ② 藉由良好功因值的確保，從而減少供電系統中的電壓損失，可以使負載電壓更穩定，改善電能的質量。  ③ 可以增加系統的裕度，挖掘出了發供電設備的潛力。如果系統的功率因數低，那么在既有設備容量不變的情況下，裝設電容器后，可以提高功率因數，增加負載的容量。 舉例而言，將1000KVA變壓器之功率因數從0.8提高到0.98時：  補償前：1000×0.8=800KW 補償后：1000×0.98=980KW 同樣一臺1000KVA的變壓器，功率因數改變后，它就可以多承擔180KW的負載。 ④ 減少了用戶的電費支出；透過上述各元件損失的減少及功率因數提高的電費優惠。 此外，有些電力電子設備如整流器、變頻器、開關電源等；可飽和設備如變壓器、電動機、發電機等；電弧設備及電光源設備如電弧爐、日光燈等，這些設備均是主要的諧波源，運行時將產生大量的諧波。諧波對發動機、變壓器、電動機、電容器等所有連接于電網的電器設備都有大小不等的危害，主要表現為產生諧波附加損耗，使得設備過載過熱以及諧波過電壓加速設備的絕緣老化等。 并聯到線路上進行無功補償的電容器對諧波會有放大作用，使得系統電壓及電流的畸變更加嚴重。另外，諧波電流疊加在電容器的基波電流上，會使電容器的電流有效值增加，造成溫度升高，減少電容器的使用壽命。 諧波電流使變壓器的銅損耗增加，引起局部過熱、振動、噪音增大、繞組附加發熱等。  諧波污染也會增加電纜等輸電線路的損耗。而且諧波污染對通訊質量有影響。當電流諧波分量較高時，可能會引起繼電保護的過電壓保護、過電流保護的誤動作。  因此，如果系統量測出諧波含量過高時，除了電容器端需要串聯適宜的調諧（detuned）電抗外，并需針對負載特性專案研討加裝諧波改善裝置。    

礦井提升機緊急停車的三種常見故障情況

  礦井提升機緊急停車 礦井提升機緊急停車簡稱I類故障，此類故障一旦發生，則斷開交、直流回路并立即制動停車。此類故障包括： (1)兩終端過卷揚; (2)制動系統液壓站電動機故障; (3)礦井提升機錯向運行; (4)礦井提升機運行過程中各水平搖臺穩罐器動作; (5)兩終端超速; (6)主電動機失勵磁; (7)保護回路失電; (8)直流主回路過電流; (9)直流主回路過電壓; 礦井提升機事故停車 礦井提升機事故停車簡稱為Ⅱ類故障，此類故障一旦發生，提升機將按照速度圖自動減速，在達到低于2m/s時自動制動而停車。此類故障包括： (1)礦井提升機制動輪變形; (2)尾繩故障; (3)緊停后未調零; (4)操作限位開關失靈; (5)開車時安全門打開; (6)礦井提升機調零電機故障; (7)兩終端之間超速。 礦井提升機信號預報 礦井提升機信號預報簡稱為Ⅲ類故障，此類故障發生時，不制動停車，只發生聲、光故障信號預報。此類故障包括： (1)礦井提升機直流主電機軸承過熱; (2)直流操作電流接地; (3)制動閘瓦磨損; (4)潤滑油壓異常; (5)礦井提升機通風故障; (6)直流主回路接地。

變壓器日常保養

　　變壓器的不正常運行將會導致嚴重的事故安全，如果做好日常維護工作，將會保證變壓器的安全和順利運行。那么變壓器的安全和順利運行主要依靠定期和仔細的監測以及維護工作，今天我們就主要來分享關于變壓器日常保養的小竅門。一、 加強日常巡視、維護和定期測試 我所按照臺區管理人員分工范圍，除了定期開展變壓器巡視工作外，還要求管理人員加強日常巡視，定人定責。重點檢查內容包括：1.觀察外觀。主要檢查變壓器外部是否存在滲油、是否存在零部件冒煙或放電現象。由于變壓器外殼焊接不嚴密或膠墊不實都可能導致變壓器漏油，若油面過低，將失去絕緣保護，導致導電部分之間或導電部分與外殼之間放電，嚴重時會燒毀變壓器。所以應及時消除故障和補充油，確保油位保持在油標1/4-3/4處。對于零部件松動、接觸不良甚至存在放電現象，應及時斷開變壓器跌落保險，消除隱患。2.吸濕器的檢查。當變壓器由于負荷或環境溫度的變化而是變壓器油的體積發生脹縮，迫使儲油柜內的氣體通過吸濕器產生呼吸，以清除空氣中的雜物和潮氣，保持變壓器內變壓器油的絕緣強度。3.套管的定期檢查。套管由導電管和套型絕緣件組成的一種組件絕緣件。對于變壓器來講，是用它將其內部的繞組引出線與電力系統或用電設備進行電氣的連接。 1)必須檢查套管的油位是否正常 2)檢查套管外表是否清潔，有無裂紋、破損及放點等現象。 3)檢查套管接線端子與母線連接是否松動。 4)檢查油紙電容式套管的油位是否正常。 5)檢查油紙電容式套管將軍帽是否松動。4.聽聲音。正常運行的變壓器會發出均勻而且細微的嗡嗡的聲音，當變壓器發生不同性質的故障，聲音會發生變化。這時應根據現場情采取措施，查找故障原因。　5.對配變油污和高低壓套管上的塵埃的檢查，及時清掃和擦除油污與塵埃，以防氣候潮濕或陰雨時污閃放電，造成套管相間短路，高壓熔斷器熔斷，配變不能正常運行。我所要求巡視人員至少每2月清掃一次。6.觀察油色，定期檢測油溫，特別是負荷變化大、溫差大、氣候惡劣的天氣下增加巡視次數，對油浸式的配電變壓器運行中的頂層油溫不得高于95℃，為防止繞組和油的劣化過速，頂層油的溫升不宜經常超過45℃。7.搖測配變的絕緣電阻，檢查各引線是否牢固，特別要注意的是低壓出線連接處接觸是否良好、溫度是否異常。8.加強用電負荷的測量，在用電高峰期，加強對每臺配變的負荷測量，必要時增加測量次數，對三相電流不平衡的配電變壓器及時進行調整，防止中性線電流過大燒斷引線，造成用戶設備損壞，配變受損。聯接組別為Yyn0的配變，三相負荷應盡量平衡，不得僅用一相或兩相供電，中性線電流不應超過低壓側額定電流的25%,力求使配變不超載、不偏載運行。9.定期檢查更換一二次熔絲，嚴禁用鋁絲代替保險絲。眾所周知，一次熔絲對系統起到保護作用，二次熔絲對變壓器起到保護作用，熔絲選擇一定與變壓器容量相適應。二、防止外力破壞1.合理選擇配變的安裝地點，安裝地點盡量靠近負荷中心，將供電半徑控制在0.5km范圍內。同時又要盡量避免將其安裝在易被雷擊或者低洼積水地帶。由于地處縣城，路口邊存在不少變壓器，為了減少汽車撞擊桿塔事故，沿馬路邊的桿塔上全部粘貼防撞條標識。2.盡量避免在配電變壓器上安裝低壓計量箱，因長時間運行，計量箱玻璃損壞或配變低壓樁頭損壞不能及時進行更換，致使因雨水等原因燒壞電能表引起配變受損。我所95%以上公用配變全部安裝JP柜，對變壓器安全運行起到很好保護作用。3.不允許私自調節分接開關，以防分接開關調節不到位發生相間短路致使燒壞配電變壓器。4.在配變高低壓端加裝絕緣罩，防止自然災害和外物破壞，在道路狹窄的小區和動物出入頻繁的森林區加裝高低壓絕緣罩，防止配電變壓器接線樁上掉東西使低壓短路而燒毀配變。5.定期巡視線路，砍伐線路通道，防止樹枝碰在導線上引起低壓短路燒壞配電變壓器的事故。三、使用時需注意的事項1、防止變壓器過載運行：如果長期過載運行，會引起線圈發熱，使絕緣逐漸老化，匣間短路、相間短路或對地短路及油的分解;2、防止變壓器鐵芯絕緣老化損壞：鐵芯絕緣老化或夾緊螺栓套管損壞，會使鐵芯產生很大的渦流，鐵芯長期發熱造成絕緣老化;3、防止檢修不慎破壞絕緣：變壓器檢修吊芯時，應注意保護線圈或絕緣套管，如果發現有擦破損傷，及時處理。4、變壓器低壓***大不平衡電流不得超過額定值的25%;變壓器電源電壓變化允許范圍為額定電壓的正負5%.5、保證導線接觸良好：線圈內部接頭接觸不良，線圈之間的連接點、引至高、低壓側套管的接點、以及分接開關上各支點接觸不良，會產生局部過熱，破壞絕緣，發生短路或斷路。此時所產生的高溫電弧會使絕緣油分解，產生大量氣體，變壓器內壓力加。當壓力超過瓦斯斷電器保護定值而不跳閘時，會發生爆炸。6、保持良好的接地：對于采用保護接零的低壓系統，(考試。大)變壓器低壓側中性點要直接接地當三相負載不平衡時，零線上會出現電流。當這一電流過大而接觸電阻又較大時，接地點就會出現高溫，引燃周圍的可燃物質。7、防止超溫：變壓器運行時應監視溫度的變化。如果變壓器線圈導線是***絕緣，其絕緣體以紙和棉紗為主，溫度的高低對絕緣和使用壽命的影響很大，溫度每升高8℃，絕緣壽命要減少50%左右。變壓器在正常溫度(90  ℃)下運行，壽命約20年;若溫度升至105℃，則壽命為7年5溫度升至120℃，壽命僅為兩年。所以變壓器運行時，一定要保持良好的通風和冷卻，必要時可采取強制通風，以達到降低變壓器溫升的目的。

PLC的故障多發點

PLC的故障多發點：　　1、***類故障點(也是故障***多的地點)在繼電器、接觸器。　　如生產線PLC控制系統的日常維護中，電氣備件消耗量***大的為各類繼電器或空氣開關。主要原因除產品本身外，就是現場環境比較惡劣，接觸器觸點易打火或氧化，然后發熱變形直至不能使用。所以減少此類故障應盡量選用高性能繼電器，改善元器件使用環境，減少更換的頻率，以減少其對系統運行的影響。　　2、第二類故障多發點在閥門或閘板這一類的設備上。　　因為這類設備的關鍵執行部位，相對的位移一般較大，或者要經過電氣轉換等幾個步驟才能完成閥門或閘板的位置轉換，或者利用電動執行機構推拉閥門或閘板的位置轉換，機械、電氣、液壓等各環節稍有不到位就會產生誤差或故障。長期使用缺乏維護，機械、電氣失靈是故障產生的主要原因，因此在系統運行時要加強對此類設備的巡檢，發現問題及時處理。我廠對此類設備建立了嚴格的點檢制度，經常檢查閥門是否變形，執行機構是否靈活可用，控制器是否有效等，很好地保證了整個控制系統的有效性。　　3、第三類故障點可能發生在開關、極限位置、安全保護和現場操作上的一些元件或設備上。　　其原因可能是因為長期磨損，也可能是長期不用而銹蝕老化。對于這類設備故障的處理主要體現在定期維護，使設備時刻處于完好狀態。對于限位開關尤其是重型設備上的限位開關除了定期檢修外，還要在設計的過程中加入多重的保護措施。　　4、第四類故障點可能發生在PLC系統中的子設備。　　這類設備如接線盒、線端子、螺栓螺母等處。這類故障產生的原因除了設備本身的制作工藝原因外還和安裝工藝有關，如有人認為電線和螺釘連接是壓的越緊越好，但在二次維修時很容易導致拆卸困難，大力拆卸時容易造成連接件及其附近部件的損害。長期的打火、銹蝕等也是造成故障的原因。根據工程經驗，這類故障一般是很難發現和維修的。所以在設備的安裝和維修中一定要按照安裝要求的安裝工藝進行，不留設備隱患。　　5、第五類故障點是傳感器和儀表。　　這類故障在控制系統中一般反映在信號的不正常。這類設備安裝時信號線的屏蔽層應單端可靠接地，并盡量與動力電纜分開敷設，特別是***擾的變頻器輸出電纜。這類故障的發現及處理也和日常點巡檢有關，發現問題應及時處理。　　6、第六類故障主要是電源、地線和信號線的噪聲(干擾)。　　問題的解決或改善主要在于工程設計時的經驗和日常維護中的觀察分析。　　盡管PLC是專門在現場使用的控制裝置，在設計制造時已采取了很多措施，使它對工業環境比較適應，但是為了確保整個系統穩定可靠，還是應當盡量使PLC有良好的工作環境條件， 并采取必要的抗干擾措施。